推制彎頭芯棒頭的材質一般有ZG1Cr18Ni9Ti ☁╃◕◕◕、ZG3Cr20Ni14 ☁╃◕◕◕、ZG1Cr25Ni20Si2 ☁╃◕◕◕、ZG0Cr20Ni25 等☁₪，高溫強度及耐磨性逐漸升高☁₪，價格也是相應升高₪₪│。如果是小批次生產☁₪，可以選擇ZG1Cr18Ni9Ti ☁╃◕◕◕、ZG3Cr20Ni14 ；不同生產質量的推制彎頭在生產中具有不同的使用價值和作用☁₪，具有不同的優勢和特點☁₪，在使用中展現不同的使用價值和作用₪₪│。推制彎頭用坯料的材質☁╃◕◕◕、壁厚和外徑對推制彎頭的幾何形狀具有重要的影響☁₪，火力發電行業常用推制彎頭的材質有WB36 和A335P22 等₪₪│。故在推制彎頭坯料外徑☁╃◕◕◕、壁厚及芯棒頭形狀尺寸相同的情況下☁₪，WB36 與模具的貼合效能小於A335P22 ₪₪│。推制彎頭需要正火+ 回火熱處理☁╃◕◕◕、機加工埠☁₪，壁厚需留有燒損及機加工餘量₪₪│。不同材質的推制彎頭在生產和加工中具有良好的使用價值和特性☁₪，按照一定的工藝進行生產和使用☁₪，一般餘量為彎頭理論壁厚的10 % ～20 %₪₪│。彎頭壁厚δ與截面直徑D 比值越小☁₪，與模具的貼合效能越好☁₪，但彎頭內弧越容易失穩起皺₪₪│。根據金屬在塑性變形時體積不變☁╃◕◕◕、推製成形時壁厚不變( 實際微減薄) ☁╃◕◕◕、彎頭外弧長度與管坯長度相等的特點☁₪，推匯出推制管坯外徑公式☁╃▩│◕：
　　式中 Dp ———管坯外徑； R———彎頭曲率半徑；
　　δ———彎頭壁厚；
　　D———彎頭截面直徑₪₪│。
　　如果實際選用的管坯外徑比按公式計算得到的Dp值小☁₪，與模具貼合效能好☁₪，但彎頭內弧容易失穩起皺₪₪│。如果實際選用的管坯外徑比按公式計算得到的Dp 值大☁₪，結果則正好相反₪₪│。根據上述原則☁₪，對本次試驗用推制彎頭採用的推制管坯見表1 ( A 為彎管左段部分) ₪₪│。
　　推制彎頭芯棒頭的材質及形狀對推制彎頭幾何形狀的影響☁₪，芯棒頭材質及形狀是一個重要的工藝引數☁₪，由設計及製造直接控制₪₪│。推制彎頭的生產和加工需要根據相應的情況進行使用和推廣☁₪，芯棒頭按曲率半徑分為單曲率☁╃◕◕◕、雙曲率和多曲率三種₪₪│。單曲率☁╃◕◕◕、雙曲率☁╃◕◕◕、多曲率芯棒☁₪，推力逐漸減小☁₪，製作成本逐漸升高₪₪│。本次試驗選雙曲率芯棒₪₪│。按截面形狀分為圓截面和橢圓截面兩種☁₪，圓截面製作簡單☁₪，成本低☁₪，但推制彎頭的橢圓度及減薄率過大；橢圓截面製作複雜☁₪，成本高☁₪，但推制彎頭的橢圓度及減薄率小₪₪│。本次試驗選橢圓截面芯棒₪₪│。按是否有整形段分為有整形段芯棒頭和無整形段芯棒頭兩種₪₪│。有整形段芯棒製作複雜☁₪，成本高☁₪，使用時間長； 無整形段芯棒製作簡單☁₪，成本低☁₪，但前端磨損快₪₪│。
　　推制彎頭的材質影響著推制彎頭的幾何形狀☁₪，不同的工藝引數都影響著推制彎頭的形狀和材質☁₪，需要按照相應的工藝進行生產和加工☁₪，保證推制彎頭的質量和效能₪₪│。